JZQZ公路桥梁摩擦摆式减隔震支座

一、 设计原理

利用钟摆原理实现减隔震功能的支座。支座通过滑动界面摩擦消耗地震能量实现减震功能，通过球面摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。

减隔震起始力 bolt broken force

剪力销剪断时施加在支座上的水平力。 

 隔震周期 oscillation period

地震作用下，支座发生摆动的固有周期。

减隔震位移 the maximum displacement capacity of the bearing

为适应梁体在地震作用下产生的位移而设定的最大水平位移量。

竖向转角 vertical Rotation

减震球摆上部的设计转角。

减隔震转角 the maximum rotation capacity of the bearing

减震球摆和减震球摆上部同时转动时的设计最大转角。

回复力 re-centring force

二、支座规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级，

即1000，1500，2000，2500，3000，3500，4000，4500，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，15000，17500，20000，22500，25000，27500，30000，32500，35000，37500，40000，45000，50000，55000，60000 kN。

三、 支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。

四、 支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移最大值时产生转角(α2)中的较大值。

支座减隔震位移量分为四级：±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

支座隔震周期分为五级：2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整

支座性能支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下，1000kN～25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm，27500kN～60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下，支座无损伤。竖向设计荷载作用下，上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%，其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%，阻尼比允许误差±10%。支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置，该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。